ультразвуковая диагностика бетона

Бетон в Москве и области

Также в соответствии со стандартами бетоны классифицируются по истираемости — марки G1-G3 и средней плотности. В зависимости от 1 мая бетон технического задания, требований к конструкции или ЖБИ выбирают бетонные смеси на гравии или граните. С помощью гранита получают тяжелые бетоны. В продаже бетон ММ, а также легкие бетоны, смеси и растворы для выполнения строительных работ и производства ЖБИ изделий различного назначения. Все бетоны, бетонные и кладочные смеси соответствуют требованиям действующих стандартов, в том числе ГОСТ

Ультразвуковая диагностика бетона кашпо из бетона купить в москве

Ультразвуковая диагностика бетона

Производитель: АКС. Низкочастотный ультразвуковой томограф А MIRA Специализированное решение для контроля конструкций из бетона, железобетона Cнят с производства. Не нашли, что искали? Перезвоним в ближайшее время. Нашли ошибку в тексте? Отправить ТЗ Прошу рассмотреть техническое задание на комплектацию нашей лаборатории. Файл во вложении. Сделать заказ Сделайте заказ и наши менеджеры обязательно с Вами свяжутся Я принимаю условия Соглашения об использовании сайта.

Отправить заявку Заполните поля для обратной связи Прошу выслать коммерческое предложение. Мы получили ваше сообщение об ошибке, скоро мы его рассмотрим и внесём исправления на сайте. Обратиться в компанию Задайте вопрос и наши менеджеры обязательно с Вами свяжутся Я принимаю условия Соглашения об использовании сайта. Заказать звонок Оставьте свой номер телефона и мы вам перезвоним Я принимаю условия Соглашения об использовании сайта.

Отклик на вакансию Оставьте своё резюме и контактные данные и мы свяжемся с вами Я принимаю условия Соглашения об использовании сайта. Неразрушающий контроль сплошности свай методом межскважинной ультразвуковой дефектоскопии Ultrasonic, ультразвуковая диагностика свай, УЗД, ультразвуковой контроль целостности свай, УЗК позволяет выполнять контроль сплошности и однородности бетона фундаментов глубокого заложения через заполненные водой трубы доступа.

Метод межскважинной ультразвуковой дефектоскопии позволяет проводить ультразвуковой контроль сплошности буронабивных свай, барретт, «стен в грунте» и других подземных железобетонных конструкций. Неразрушающий ультразвуковой контроль сплошности бетона основан на изменении скорости ультразвуковых волн, формы и амплитуды регистрируемых сигналов в средах в зависимости от их структуры и физико-механических свойств.

Прозвучивание бетона испытуемой сваи осуществляется в вертикальных плоскостях, проходящих через геометрические центры труб доступа. Для этого в одну трубу доступа до нижней отметки погружается источник ультразвуковых волн, а в другую приемник ультразвукового излучения. Ультразвуковая волна распространяется от источника к приемнику в виде импульсов с рабочей частотой 35 кГц. Источник и приемник синхронно поднимаются по всей длине испытуемой конструкции с заданным шагом.

Сигналы, зарегистрированные приемником, поступают на электронный блок прибора и далее передаются на персональный компьютер. В результате обработки полученных данных вычисляется скорость распространения ультразвуковых волн через материал исследуемой конструкции. Скорость распространения ультразвуковых волн зависит от физических свойств материала конструкции.

Результаты испытаний предоставляются в виде графиков изменения скорости распространения ультразвуковых волн от глубины измерения. Наиболее функционально насыщенная версия ультразвукового прибора. Содержит полностью цифровой тракт с функцией визуализации принимаемого сигнала. Прибор незамен СПЕКТР-4, выполненный на базе планшетного компьютера с беспроводным датчиком по технологии Bluetooth, представляет собой совершенно новый прибор диагностики сва

ВАЗОНЫ ДЛЯ УЛИЧНЫХ ЦВЕТОВ ИЗ БЕТОНА КУПИТЬ

Применение традиционных методов УЗ низкочастотной дефектоскопии, основанных на сквозном прозвучивании, на таких объектах невозможно. Поэтому на протяжении многих лет в разных странах проводятся исследования с целью применения эхо-метода для УЗ дефектоскопии бетонных конструкций и сооружений [3]. Классический эхо-импульсный дефектоскоп с совмещённым УЗ преобразователем с рабочей частотой не выше - кГц а именно такие частоты применимы для контроля бетона не нашёл практического применения.

Причина этого - слабая направленность поля излучения-приёма УЗ преобразователя и, как следствие, низкая чувствительность и разрешающая способность аппаратуры. Технологически сложно также изготовить преобразователь с апертурой в несколько длин волн, малой длительностью импульсной характеристики и низким уровнем собственного реверберационного шума [3]. Повысить разрешающую способность аппаратуры позволил метод САФТ, на основе которого разрабатываются теперь, практически, все приборы и системы для эхо-импульсной дефектоскопии бетона [2, 4].

Апертуру набирают обычно из нескольких прямых контактных УЗ преобразователей с рабочей поверхностью порядка длины волны. Их механически соединяют между собой в блок антенную решётку , который последовательно переставляют по поверхности исследуемой конструкции, записывая в память компьютера эхо-сигналы от всех преобразователей решётки. Когерентно обрабатывая полученный массив данных от нескольких соседних положений антенной решётки, синтезируют таким образом большую апертуру [4].

Предложенный авторами модифицированный метод САФТ с комбинационным зондированием объекта контроля САФТ-К [1] позволил существенно увеличить и чувствительность эхо-импульсных систем, по сравнению с классическим дефектоскопом и простым методом САФТ. Сущность САФТ-К в том, что каждый УЗ преобразователь синтезируемой апертуры принимает из объекта контроля акустические колебания, вызванные не только посылкой зондирующего импульса самим преобразователем как при обычном методе САФТ , но и поочерёдно от всех остальных преобразователей апертуры.

То есть апертура синтезируется всеми возможными парными комбинациями преобразователей излучатель - приёмник. Практически для этого используется матричная решётка УЗ преобразователей, так как комбинационно сканировать поверхность объекта контроля парой преобразователей очень неудобно и долго. В результате общее количество реализаций акустических колебаний, принятых такой решёткой из n преобразователей, равно [1]. Обычный метод САФТ даёт лишь n реализаций.

В качестве контактной жидкости применяется вода. Она с помощью насоса, управляемого компьютером, подводится в зону контакта решётки с бетоном. Возможен контроль как горизонтальных, так и вертикальных поверхностей. Толщиномер бетонных конструкций УТМ работает с 8-элементной решёткой.

Для неё можно использовать как воду, так и вязкие масла. На рис. УЗ визуализирующая система, представленная в [4], работает с решёткой из 10 УЗ преобразователей. Для акустической связи решётки с бетоном используется вода или глицерин.

Система рассчитана на контроль горизонтальных поверхностей. Большая трудоёмкость подготовки поверхности бетона к контролю, нестабильность жидкостного акустического контакта и трудности его поддержания в течение всего процесса УЗ зондирования являются главными препятствиями для широкого практического применения такой аппаратуры.

В последние годы развитие эхо-метода для дефектоскопии бетона шло по пути совершенствования алгоритмов обработки УЗ сигналов. Способ же излучения и приёма этих сигналов: с помощью апертурных преобразователей продольных волн с жидкостным контактом, оставался неизменным [3, 4]. В то же время, надёжную акустическую связь УЗ преобразователя с твёрдым телом можно обеспечить и без жидкой промежуточной среды, если площадь контакта сделать много меньше длины волны.

Такие конструктивные решения известны. В них УЗ колебания рабочей поверхности обычного низкочастотного пьезопреобразователя передаются к объекту контроля с помощью концентратора, плавно сужающегося в точку акустического контакта. Общий недостаток таких концентраторов в том, что они, являясь резонансными элементами, существенно искажают и затягивают передаваемый сигнал.

Поэтому такой способ акустического контакта нашёл пока достаточно ограниченное применение, главным образом в приборах для измерения времени прохождения УЗ сигналов через материал. Очевидно, что более логично генерировать колебания не на значительной площади и затем собирать их в точку контакта, а сразу в этой точке, то есть, в идеале, генерировать сосредоточенную силу.

Это можно сделать, если выполнить пьезоэлемент преобразователя достаточно малых размеров в плоскости, параллельной поверхности объекта контроля. Высота протектора преобразователя, акустически связывающего пьезоэлемент с объектом контроля, должна быть существенно меньше длины волны УЗ колебаний в материале протектора. Это сделает его почти апериодическим. Основываясь на этих принципах, нам удалось разработать УЗ преобразователи с СТК, генерирующие на поверхности твёрдого тела нормальную или касательную к ней колебательную силу [6].

Эти преобразователи можно использовать не только как элементы антенных решёток, но и как выносные преобразователи для контроля бетона, композитов и пластмасс. Внешний вид их показан на рис. Протекторы преобразователей выполнены из титана. Точкой их акустического контакта с объектом контроля служит вершина конуса или выпуклая поверхность керамической вставки, стойкой к абразивному износу. При точечном акустическом контакте УЗ преобразователя с поверхностью твёрдого полупространства при любом направлении смещений точки контакта нормальном или касательном к поверхности в объём полупространства и вдоль его поверхности излучаются все основные типы объёмных и поверхностных акустических волн.

Ориентация вектора смещений точки контакта влияет на преимущественные направления излучения этих волн. Это относится и к режиму приёма. Поэтому преобразователи с точечным контактом можно называть преобразователями продольных или поперечных волн лишь условно, подразумевая под этими названиями то, что они способны излучать и принимать по нормали к поверхности полупространства, соответственно, продольные или поперечные УЗ волны.

Более точно их следует называть преобразователями с продольными или поперечными колебаниями протектора или, что, то же самое, точки акустического контакта. При продольных колебаниях протектора в объём полупространства излучаются продольные волны с максимумом излучения в направлении продольной оси преобразователя, при поперечных колебаниях - поперечные волны в том же направлении. Лепестки диаграмм пронормированы на максимумы сигналов соответствующих типов волн.

Из диаграмм видно, что направленность полей излучения и приёма данных преобразователей весьма широкая. У преобразователя поперечных колебаний в плоскости, перпендикулярной вектору смещений, она вообще отсутствует см. Вдоль поверхности полупространства от этого преобразователя в обе стороны от точки контакта перпендикулярно вектору смещений уходят поперечные волны с горизонтальной поляризацией SH волны. Скорость их, как известно, равна скорости объёмных поперечных волн.

В перпендикулярном направлении вдоль поверхности в обе стороны от точки контакта этого преобразователя с полупространством излучаются продольные волны см. Эти свойства преобразователей поперечных колебаний открывают дополнительную возможность измерений скоростей продольных и поперечных волн в материалах способом поверхностного прозвучивания.

Осциллограммы записаны при сквозном прозвучивании образца из фторопласта диаметром мм и толщиной 40 мм парой одинаковых преобразователей. База прозвучивания равна 40 мм. Верхняя осциллограмма получена от преобразователей с продольными колебаниями протектора, нижняя - от преобразователей с поперечными колебаниями.

Справа от осциллограмм приведены амплитудные спектры импульсов продольной вверху и поперечной внизу волн. Спектры вычислены на интервалах, содержащих принятые сигналы и выделенных вертикальными линиями. Сигналы имеют малое число периодов заполнения. Их спектры незначительно искажаются при распространении волн в бетоне. Такие сигналы близки к оптимальным для контроля бетона эхо-методом [1]. Проведённые нами исследования соотношений уровней полезных сигналов, структурного шума и прочих помех при эхо-импульсном контроле бетона продольными и поперечными УЗ волнами показали, что при использовании поперечных волн можно добиться лучших характеристик дефектоскопической аппаратуры.

По горизонтали отложено время от зондирующего импульса. По вертикали - амплитуды эхо-сигналов, помех и sш. За 0 дБ принят уровень сигнала, полученный при непосредственном контакте протекторов излучающего и приёмного преобразователей. Если сравнить эти соотношения сигналов и помех, то можно заключить, что помеховая ситуация при контроле бетона поперечными волнами более благоприятна.

Основные причины этого в следующем: Однотипные помехи от поверхностных волн, независимо от используемых преобразователей, имеют одинаковые времена прихода на приёмный преобразователь при равных базах, тогда как эхо-сигналы для одинаковых глубин располагаются на оси времени по-разному, поскольку скорости продольных и поперечных волн отличаются почти вдвое. Уровни донных сигналов с одинаковых глубин приблизительно равны, поскольку различие только в длине волны при отражении от плоскости и точечных излучателе и приёмнике не играет роли.

Однако уровни Рэлеевских помех у преобразователей поперечных колебаний примерно на 10 дБ меньше. Это можно объяснить тем, что Рэлеевская волна сильнее действует на преобразователь продольных колебаний, чем поперечных, так как нормальные смещения точек поверхности в Рэлеевской волне в 1,4 - 1,6 раза больше касательных.

Соотношения уровней сигналов и помех при эхо-импульсном контроле бетона УЗ преобразователями с СТК продольных а и поперечных б колебаний протектора: 1 - структурный шум, 2 - помеха от Рэлеевской волны, 3 - помеха от SH волны, 4 - донный сигнал. Кривая структурного шума у преобразователей поперечных колебаний проходит на 10 - 12 дБ ниже кривой шума, снятой преобразователями продольных колебаний. Это можно объяснить тем, что, как известно, при любом направлении возбуждающей полупространство силы больше энергии источника уходит в объём в виде поперечных волн, а не продольных.

Следует добавить, что волновые размеры локальных отражателей для поперечных волн почти вдвое больше, чем для продольных. Заполненные жидкостью трещины в бетоне лучше отражают поперечные волны, чем продольные, из-за большего скачка импедансов. Таким образом, применение поперечных УЗ волн для дефектоскопии бетона эхо-методом более предпочтительно, чем продольных.

Полученные результаты позволили создать простые в эксплуатации приборы для эхо-импульсной дефектоскопии железобетонных конструкций. Они работают на поперечных УЗ волнах, излучение и приём которых выполняется с помощью матричных решёток преобразователей с СТК. Устройство и результаты применения одного из этих приборов - ультразвукового томографа А - изложены в [8, 10].

Он был разработан в году. При ручном сканировании антенным блоком поверхности исследуемого объекта синтезируется УЗ апертура размером до 1 метра в направлении сканирования. Это позволяет визуализировать внутреннюю структуру бетонной конструкции на такую же глубину. Для определения прочности бетона в конструкциях предварительно устанавливается градуировочная зависимость. Градуировочная зависимость устанавливается на основании данных параллельных испытаний одних и тех же участков конструкций ультразвуковым методом и методом отрыва со скалыванием по ГОСТ или по данным ультразвуковых испытаний участков конструкций и испытаний образцов, вырезанных из тех же участков конструкций, в соответствии с ГОСТ Возможно также построение градуировочной зависимости по данным ультразвуковых испытаний образцов-кубов и последующих их испытаний на прессе.

Кубы должны находиться в тех же условиях, в которых находятся конструкции и ультразвуковые испытания кубов должны производиться в тех же условиях, в которых будут испытываться конструкции. Построение градуировочных зависимостей по данным испытаний образцов ведется в соответствии с ГОСТ При построении градуировочной зависимости по данным параллельных испытаний ультразвуковым методом и методом отрыва со скалыванием , или испытания образцов, вырезанных из конструкций, на подлежащих испытанию конструкциях или их зонах предварительно проводят ультразвуковые измерения и определяют участки с минимальной и максимальной скоростью временем распространения ультразвука.

Затем выбирают не менее 12 участков, включая участки, в которых скорость время распространения ультразвука максимальна, минимальна и имеет промежуточные значения. После испытания ультразвуковым методом эти участки испытывают методом отрыва со скалыванием или отбирают из них образцы для испытания под прессом. Исключение составляет построение градуировочной зависимости для определения прочности бетона при проведении инженерных обследований, когда различие в возрасте не регламентируется.

На каждом участке магнитным прибором "Поиск" или др. Измерения проводятся в двух взаимно перпендикулярных направлениях. При прозвучивании в направлении, параллельном арматуре, линия прозвучивания располагается между арматурными стержнями рис. Результаты измерений, не удовлетворяющие этому условию, не учитываются при вычислении среднего арифметического значения скорости времени распространения ультразвука для данного участка.

Градуировочную зависимость, устанавливают, принимая за единичные значения среднее значение скорости времени распространения ультразвука в участке и прочность бетона участка, определенную методом отрыва со скалыванием или испытанием отобранных образцов. Установление, проверку градуировочной зависимости и оценку ее погрешности проводят в соответствии с методикой, приведенной в приложении 4 к ГОСТ Пример установления градуировочной зависимости и оценки ее погрешности приведены в приложении 5 ГОСТ Коэффициент корреляции градуировочной зависимости должен быть не менее 0,7, а значение относительного среднего квадратического отклонения S т.

В отдельных случаях, по согласованию с разработчиками настоящих рекомендаций, доиспользовать градуировочную зависимость при S т. Проверка градуировочной зависимости производится в соответствии с приложением 4 ГОСТ При этом в случае ее построения по данным параллельных испытаний ультразвуковым методом и методом отрыва со скалыванием, результаты испытаний кубов заменяются испытанием участков конструкций.

Проверка градуировочной зависимости может быть заменена корректировкой зависимости с учетом дополнительно получаемых результатов испытаний. При этом проверка или корректировка должна производиться не реже одного раза в месяц. Количество образцов или участков при проведении проверки или корректировки должно быть не менее пяти. В связи с тем, что в ряде случаев построение градуировочной зависимости затруднено или невозможно, допускается ориентировочное определение прочности бетона с использованием универсальной градуировочной зависимости.

Универсальную градуировочную зависимость следует устанавливать для конкретных регионов путем совместной обработки данных, использованных для построения градуировочных зависимостей для отдельных объектов строительства. На рис. Испытывался бетон в возрасте примерно 28 суток. Зависимость по п.

Рекомендуется уточнять зависимость для конкретных условий испытаний по формулам. Число и расположение контролируемых участков на конструкциях должны устанавливаться с учетом требований ГОСТ , или устанавливаться программой работ, согласованной с проектной организацией - автором испытываемой конструкции или разработчиками настоящих рекомендаций.

На каждом контролируемом участке проводят не менее двух измерений времени скорости распространения ультразвука.

ЭЛАКОР ПУ ГРУНТ ДЛЯ БЕТОНА КУПИТЬ

Протекторы преобразователей выполнены из титана. Точкой их акустического контакта с объектом контроля служит вершина конуса или выпуклая поверхность керамической вставки, стойкой к абразивному износу. При точечном акустическом контакте УЗ преобразователя с поверхностью твёрдого полупространства при любом направлении смещений точки контакта нормальном или касательном к поверхности в объём полупространства и вдоль его поверхности излучаются все основные типы объёмных и поверхностных акустических волн.

Ориентация вектора смещений точки контакта влияет на преимущественные направления излучения этих волн. Это относится и к режиму приёма. Поэтому преобразователи с точечным контактом можно называть преобразователями продольных или поперечных волн лишь условно, подразумевая под этими названиями то, что они способны излучать и принимать по нормали к поверхности полупространства, соответственно, продольные или поперечные УЗ волны.

Более точно их следует называть преобразователями с продольными или поперечными колебаниями протектора или, что, то же самое, точки акустического контакта. При продольных колебаниях протектора в объём полупространства излучаются продольные волны с максимумом излучения в направлении продольной оси преобразователя, при поперечных колебаниях - поперечные волны в том же направлении.

Лепестки диаграмм пронормированы на максимумы сигналов соответствующих типов волн. Из диаграмм видно, что направленность полей излучения и приёма данных преобразователей весьма широкая. У преобразователя поперечных колебаний в плоскости, перпендикулярной вектору смещений, она вообще отсутствует см. Вдоль поверхности полупространства от этого преобразователя в обе стороны от точки контакта перпендикулярно вектору смещений уходят поперечные волны с горизонтальной поляризацией SH волны.

Скорость их, как известно, равна скорости объёмных поперечных волн. В перпендикулярном направлении вдоль поверхности в обе стороны от точки контакта этого преобразователя с полупространством излучаются продольные волны см. Эти свойства преобразователей поперечных колебаний открывают дополнительную возможность измерений скоростей продольных и поперечных волн в материалах способом поверхностного прозвучивания.

Осциллограммы записаны при сквозном прозвучивании образца из фторопласта диаметром мм и толщиной 40 мм парой одинаковых преобразователей. База прозвучивания равна 40 мм. Верхняя осциллограмма получена от преобразователей с продольными колебаниями протектора, нижняя - от преобразователей с поперечными колебаниями.

Справа от осциллограмм приведены амплитудные спектры импульсов продольной вверху и поперечной внизу волн. Спектры вычислены на интервалах, содержащих принятые сигналы и выделенных вертикальными линиями.

Сигналы имеют малое число периодов заполнения. Их спектры незначительно искажаются при распространении волн в бетоне. Такие сигналы близки к оптимальным для контроля бетона эхо-методом [1]. Проведённые нами исследования соотношений уровней полезных сигналов, структурного шума и прочих помех при эхо-импульсном контроле бетона продольными и поперечными УЗ волнами показали, что при использовании поперечных волн можно добиться лучших характеристик дефектоскопической аппаратуры.

По горизонтали отложено время от зондирующего импульса. По вертикали - амплитуды эхо-сигналов, помех и sш. За 0 дБ принят уровень сигнала, полученный при непосредственном контакте протекторов излучающего и приёмного преобразователей. Если сравнить эти соотношения сигналов и помех, то можно заключить, что помеховая ситуация при контроле бетона поперечными волнами более благоприятна.

Основные причины этого в следующем: Однотипные помехи от поверхностных волн, независимо от используемых преобразователей, имеют одинаковые времена прихода на приёмный преобразователь при равных базах, тогда как эхо-сигналы для одинаковых глубин располагаются на оси времени по-разному, поскольку скорости продольных и поперечных волн отличаются почти вдвое.

Уровни донных сигналов с одинаковых глубин приблизительно равны, поскольку различие только в длине волны при отражении от плоскости и точечных излучателе и приёмнике не играет роли. Однако уровни Рэлеевских помех у преобразователей поперечных колебаний примерно на 10 дБ меньше.

Это можно объяснить тем, что Рэлеевская волна сильнее действует на преобразователь продольных колебаний, чем поперечных, так как нормальные смещения точек поверхности в Рэлеевской волне в 1,4 - 1,6 раза больше касательных. Соотношения уровней сигналов и помех при эхо-импульсном контроле бетона УЗ преобразователями с СТК продольных а и поперечных б колебаний протектора: 1 - структурный шум, 2 - помеха от Рэлеевской волны, 3 - помеха от SH волны, 4 - донный сигнал.

Кривая структурного шума у преобразователей поперечных колебаний проходит на 10 - 12 дБ ниже кривой шума, снятой преобразователями продольных колебаний. Это можно объяснить тем, что, как известно, при любом направлении возбуждающей полупространство силы больше энергии источника уходит в объём в виде поперечных волн, а не продольных.

Следует добавить, что волновые размеры локальных отражателей для поперечных волн почти вдвое больше, чем для продольных. Заполненные жидкостью трещины в бетоне лучше отражают поперечные волны, чем продольные, из-за большего скачка импедансов. Таким образом, применение поперечных УЗ волн для дефектоскопии бетона эхо-методом более предпочтительно, чем продольных. Полученные результаты позволили создать простые в эксплуатации приборы для эхо-импульсной дефектоскопии железобетонных конструкций.

Они работают на поперечных УЗ волнах, излучение и приём которых выполняется с помощью матричных решёток преобразователей с СТК. Устройство и результаты применения одного из этих приборов - ультразвукового томографа А - изложены в [8, 10]. Он был разработан в году. При ручном сканировании антенным блоком поверхности исследуемого объекта синтезируется УЗ апертура размером до 1 метра в направлении сканирования.

Это позволяет визуализировать внутреннюю структуру бетонной конструкции на такую же глубину. Чувствительность А достаточна для обнаружения в бетонах марки с наибольшей крупностью заполнителя 20 мм пустот объёмом порядка 30 см3 на глубинах до мм или протяжённых пустотных дефектов диаметром 15 - 20 мм на глубинах до мм. Пример изображения с экрана А приведён на рис.

Это томограмма типа В получена при обследовании фундамента здания, построенного методом скользящей опалубки. Она иллюстрирует характерный вид образов плоских отражателей: полки стальной двутавровой балки и донной поверхности бетонного массива.

Балка замоноличена в бетон так, что плоскость её полки параллельна внешней поверхности бетона и находится на глубине Z около - мм. Толщина бетона фундамента мм. Сканирование фундамента антенным блоком было выполнено перпендикулярно продольной оси балки. На томограмме рис. Поскольку балка затеняет собой донную поверхность бетона, образ донной поверхности виден лишь в левой и правой нижних частях томограммы в интервале 70 - и - мм по оси Х. Под образом балки на удвоенной глубине можно различить более слабое второе отражение от балки.

Другой прибор - ультразвуковой дефектоскоп А - разработан в году. В настоящее время он производится серийно и экспортируется в страны Восточной и Западной Европы. Его внешний вид приведён на рис. Кроме того, к прибору можно подключать выносные УЗ преобразователи с СТК для сквозного и поверхностного прозвучивания бетонных изделий продольными и поперечными УЗ волнами.

Контроль конструкций эхо-методом выполняют путём сканирования поверхности объекта антенным устройством вдоль прямой. На встроенном экране возможны 2 варианта представления информации: А-развёртка эхо-сигналов при каждом положении антенного устройства; В-развёртка сигналов, превышающих некоторый выбранный уровень. Углублённый анализ записанных данных возможен на компьютере, связанном с прибором инфракрасным каналом. Компьютер отображает данные в виде полутоновых томограмм и в виде трёхмерного изображения структуры объекта контроля.

Фрагмент был выпилен при ремонте моста. Линия сканирования пересекала полости под углом 90о к их осям. Записаны эхо-сигналы при 40 положениях антенного устройства и шаге сканирования 20 мм. Чёрные дуги на экране прибора индицируют положение верхних поверхностей этих полостей.

Перспективными на наш взгляд представляются следующие усовершенствования аппаратуры, визуализирующей внутреннюю структуру бетона: Селекция отражённых сигналов по поляризации волн, на которую влияет ориентация протяжённых дефектов; Анализ фазы отражённого сигнала для определения характера дефекта по знаку скачка импедансов на границе среда - дефект; Синтез томограмм с адаптацией к форме отражателей, то есть изменение фокусировки апертуры на разные типы дефектов: точечные, объёмные, плоские, протяжённые и т.

УЗ преобразователи с СТК устраняют проблему обеспечения акустического контакта через жидкость и дают возможность использовать поперечные УЗ волны; Для дефектоскопии бетона эхо-методом лучше использовать поперечные УЗ волны, чем продольные. Ковалёв, В. Козлов, А. Самокрутов, В.

Шевалдыкин, Н. Яковлев, "Импульсный эхо-метод при контроле бетона. Gaydecki, F. Krause, F. Mielentz, B. Milman, H. Wiggenhauser, W. Muller, V. Schmitz, "Ultrasonic imaging of concrete members using an array system", Insight, Vol. Kovalev, A. Samokrutov, V. Shevaldykin, V.

Ультразвуковой метод позволяет проводить контроль сплошности буронабивных свай, барретт, «стен в грунте» и других подземных железобетонных конструкций. Прозвучивание бетона испытуемой сваи осуществляется в вертикальных плоскостях, проходящих через геометрические центры труб доступа. Для проведения контроля сплошности сваи в одну трубу доступа до нижней отметки погружают источник ультразвуковых волн, а в другую приемник ультразвуковых волн. Источник и приемник синхронно поднимаются и с заданным шагом производится возбуждение и регистрация ультразвуковых сигналов.

Аналоговые сигналы, зарегистрированные приемником зависимость амплитуды ультразвукового сигнала от времени , преобразуются в цифровой сигнал и сохраняются в памяти прибора. Контроль сплошности бетона выполняется от нижней отметки труб доступа до верхней отметки бетона конструкции для каждой пары труб доступа, установленных в конструкцию.

После проведения испытаний производится анализ, обработка и интерпретация результатов измерений.

Что есть высота бетона говори)))))

Способности заказе забрать. Воскресенье - забрать. Вы - выходной. Способности сможете доставка сумму сами. Доставка сможете от.

Вас посетила арс бетон головой

Расчет коммерческого предложения выполняется индивидуально для каждого отдельного заказа. Ультразвуковой метод позволяет проводить контроль сплошности буронабивных свай, барретт, «стен в грунте» и других подземных железобетонных конструкций. Прозвучивание бетона испытуемой сваи осуществляется в вертикальных плоскостях, проходящих через геометрические центры труб доступа. Для проведения контроля сплошности сваи в одну трубу доступа до нижней отметки погружают источник ультразвуковых волн, а в другую приемник ультразвуковых волн.

Источник и приемник синхронно поднимаются и с заданным шагом производится возбуждение и регистрация ультразвуковых сигналов. Аналоговые сигналы, зарегистрированные приемником зависимость амплитуды ультразвукового сигнала от времени , преобразуются в цифровой сигнал и сохраняются в памяти прибора. Контроль сплошности бетона выполняется от нижней отметки труб доступа до верхней отметки бетона конструкции для каждой пары труб доступа, установленных в конструкцию.

Ультразвуковой метод определения прочности». Контроль сплошности свай выполняется путем одновременного погружения источника и приемника ультразвука в заранее установленные в составе арматурного каркаса в теле сваи пластиковые или металлические трубки с регистрацией времени прохождения сигнала. Сотрудники нашей компании выполняли контроль сплошности методом УЗД и сейсмоакустическим методом на следующих объектах:. Результат 3D томографии.

Проведение испытаний свай методом УЗД 1 В тело сваи на стадии укладки бетона в составе арматурного каркаса устанавливают полые трубки диаметром мм. География работ Сотрудники нашей компании выполняли контроль сплошности методом УЗД и сейсмоакустическим методом на следующих объектах:. Без категории.